За какое время двигатель мощностью 4 квт

Электродвигатель 4 кВт

Электродвигатель 4 кВт Серии АИР, 5АИ, 7АИ, АДМ охватывает диапазон мощностей от 0,06 до 315 кВт.
Электродвигатели 4 Квт общепромышленного исполнения нашли широкое применение в большом спектре отраслей промышленности, таких как машиностроение, станкостроение, деревообрабатка, автосервисы, в сельском хозяйстве, в строительной технике, системах промышленной вентиляции, на транспортерах, в насосном оборудовании, холодильных установках. Электродвигатель 4 кВт изготавливаются в соответствии с международными CENELEC — DIN42673/DIN42677 и российским стандартами ГОСТ Р 51689 . Электродвигатель 4 кВт активно используются в ремонте и комплектации импортного и отечественного оборудования.

Конструктивное исполнение

• Электродвигатель 4 кВт изготовляются в чугунном исполнении (станина и щиты из чугуна) и в алюминиевом исполнении (станина из алюминиевого сплава, щиты из чугуна). Конструктивные исполнения и способ монтажа по ГОСТ 2479-79.
• По способу монтажа Электродвигатели АИР изготавливаются в исполнении (1-я цифра):
  IМ1 — на лапах с подшипниковыми щитами; (Исполнение Лапы)
  IМ2 — на лапах с подшипниковыми щитами и фланцем со стороны привода; (Исполнение Комби)
  IМЗ — без лап с подшипниковыми щитами и фланцем со стороны привода.(Исполнение Фланец)

Структура условного обозначения

5АИХХХХХХХХХХХ
5 как правило обозначение производителя
А — асинхронный;
И — унифицированная серия (И — Интерэлектро);
Х — привязка мощностей к установочным размерам (Р по ГОСТ, С — по CENELEС);( может не указываться)
Х — Р — с повышенным пусковым моментом, С — с повышенным скольжением;
ХХХ — габарит, мм;
Х — установочный размер по длине станины (S, M, L);
Х — длина сердечника статора (А или В, отсутствие буквы означает только одну длину сердечника статора — первую);
Х — число полюсов: 2, 4, 6, 8;
Х — дополнительные буквы для модификаций двигателя (Б — со встроенной температурной защитой; П — с повышенной точностью по установочным размерам; Х2 — химически стойкие; С — сельскохозяйственные);
ХХ — климатическое исполнение (У, Т, ХЛ) и категория размещения (1, 2, 3, 4, 5).

Пример обозначения электродвигатель 4 кВт :

АИРС100S2У3 — асинхронный электродвигатель с повышенным скольжением с высотой оси вращения 100 мм , 2900 оборотов/минуту, , с использованием в умеренном климате.Мощность электродвигателя 4кВт

Электродвигатель АИР100S2-Общепромышленный электродвигатель мощностью 4кВт*3000об/мин (Аналоги 5АИ100S2, 7АИ100S2, 5АМ100S2).

Купить Электродвигатель 4 кВт, можно позвонив по тел (495) 665-20-55
Электродвигатель 4 кВт, можно заказать отправив заявку по электронной почте shelfs@yandex.ru

Уточняйте обязательно конструктивное исполнение см Выше. Электродвигатель 4 кВт

Мощность, кВт

Частота вращения, Об/мин

Ток статора,А Коэф мощности КПД %

Напр,В

Степень защиты,IP

Как рассчитать потребляемую мощность двигателя

В этой статье мы разберем, что такое мощность трехфазного асинхронного двигателя и как ее рассчитать.

Понятие мощности электродвигателя

Мощность – пожалуй, самый важный параметр при выборе электродвигателя. Традиционно она указывается в киловаттах (кВт), у импортных моделей – в киловаттах и лошадиных силах (л.с., HP, Horse Power). Для справки: 1 л.с. приблизительно равна 0,75 кВт.

На шильдике двигателя указана номинальная полезная (отдаваемая механическая) мощность. Это та мощность, которую двигатель может отдавать механической нагрузке с заявленными параметрами без перегрева. В формулах номинальная механическая мощность обозначается через Р₂.

Электрическая (потребляемая) мощность двигателя Р₁ всегда больше отдаваемой Р₂, поскольку в любом устройстве преобразования энергии существуют потери. Основные потери в электродвигателе – механические, обусловленные трением. Как известно из курса физики, потери в любом устройстве определяются через КПД (ƞ), который всегда менее 100%. В данном случае справедлива формула:

КПД в двигателях зависит от номинальной мощности – у маломощных моделей он может быть менее 0,75, у мощных превышает 0,95. Приведенная формула справедлива для активной потребляемой мощности. Но, поскольку электродвигатель является активно-реактивной нагрузкой, для расчета полной потребляемой мощности S (с учетом реактивной составляющей) нужно учитывать реактивные потери. Реактивная составляющая выражается через коэффициент мощности (cosϕ). С её учетом формула номинальной мощности двигателя выглядит так:

Мощность и нагрев двигателя

Номинальная мощность обычно указывается для температуры окружающей среды 40°С и ограничена предельной температурой нагрева. Поскольку самым слабым местом в двигателе с точки зрения перегрева является изоляция, мощность ограничивается классом изоляции обмотки статора. Например, для наиболее распространенного класса изоляции F допустимый нагрев составляет 155°С при температуре окружающей среды 40°С.

В документации на электродвигатели приводятся данные, из которых видно, что номинальная мощность двигателя падает при повышении температуры окружающей среды. С другой стороны, при должном охлаждении двигатели могут длительное время работать на мощности выше номинала.

Мы рассмотрели потребляемую и отдаваемую мощности, но следует сказать, что реальная рабочая потребляемая мощность P (мощность на валу двигателя в данный момент) всегда должна быть меньше номинальной:

Если необходимо рассчитать потребляемую активную мощность, используем следующую формулу:

Р₁ = 1,73 · U · I · ƞ

Именно активную мощность измеряют счетчики электроэнергии. В промышленности для измерения реактивной (и полной мощности S) применяют дополнительное оборудование. При данном способе можно не использовать приведенную формулу, а поступить проще – если двигатель подключен в «звезду», измеренное значение тока умножаем на 2 и получаем приблизительную мощность в кВт.

Расчет мощности при помощи счетчика электроэнергии

Этот способ прост и не требует дополнительных инструментов и знаний. Достаточно подключить двигатель через счетчик (трехфазный узел учета) и узнать разницу показаний за строго определенное время. Например, при работе двигателя в течении часа разница показаний счетчика будет численно равна активной мощности двигателя (Р₁). Но чтобы получить номинальную мощность Р₂, нужно воспользоваться приведенной выше формулой.

Электродвигатель АИР 100 S2 ЖУ2 4 кВт 3000об/мин (2081)

Двигатели для моноблочных насосов изготавливаются на базе электродвигателей основного исполнения и имеют один удлиненный рабочий конец вала специальной конструкции. Подшипник со стороны, противоположной приводу, закреплен от осевого перемещения. Обозначаются они дополнительной буквой «Ж» после обозначения числа полюсов

• Ж — электродвигатель со специальным выходным концом вала для моноблочных насосов

похожие товары

Электродвигатель АИР 180 S2 ЖУ2 22 кВт 3000об/мин (2081)

Мощность, кВт: 22
Обороты/мин.: 3000
Габарит, мм.: 180
Вес, кг.: 157

Электродвигатель АИР 80 В6 1,1 кВт 1000об/мин

Мощность, кВт: 1,1
Обороты/мин.: 1000
Габарит, мм.: 80
Вес, кг.: 15,3

Электродвигатель АИР 355 М2 315 кВт 3000об/мин

Мощность, кВт: 315
Обороты/мин.: 3000
Габарит, мм.: 355
Вес, кг.: 1760

Электродвигатель АИР 355 МLВ8 250 кВт 750об/мин

Мощность, кВт: 250
Обороты/мин.: 750
Габарит, мм.: 355
Вес, кг.: 2400

Электродвигатель АИР 112 М2 7,5 кВт 3000об/мин

Мощность, кВт: 7,5
Обороты/мин.: 3000
Габарит, мм.: 112

Электродвигатель АИР 112 МВ6 4 кВт 1000об/мин

Мощность, кВт: 4
Обороты/мин.: 1000
Габарит, мм.: 112
Вес, кг.: 38,8

Электродвигатель АИР 56 В4 0,18 кВт 1500об/мин

Мощность, кВт: 0,18
Обороты/мин.: 1500
Габарит, мм.: 56

Электродвигатель АИР 71 А4 0,55 кВт 1500об/мин

Мощность, кВт: 0,55
Обороты/мин.: 1500
Габарит, мм.: 71

Электродвигатель АИР 315 S8 90 кВт 750об/мин

Мощность, кВт: 90
Обороты/мин.: 750
Габарит, мм.: 315
Вес, кг.: 940

Электродвигатель АИР 200 М4 37 кВт 1500об/мин

Мощность, кВт: 37
Обороты/мин.: 1500
Габарит, мм.: 200
Вес, кг.: 230

Условия оплаты и доставки

Доставка осуществляется только по предоплате.

Варианты доставки:

• Доставка по г. Екатеринбург (Уралмаш, Эльмаш) – бесплатная от 20000 руб.
• Транспортная компания (доставка осуществляется любыми транспортными компаниями на выбор Покупателя).
• Доставка до терминала транспортной компании в Екатеринбурге – бесплатная .
• Самовывоз

Способы оплаты:

Оплата принимается только безналичным платежом, либо наличными через кассу в офисе компании.
Физические лица могут произвести оплату по выставленному счету в любом отделении банка или через онлайн приложение банка.

На весь продаваемый товар распространяется гарантия заводов-изготовителей

Регионы доставки: вся Россия

Внимание! Внешний вид товара может отличаться от фотографий на сайте. Несовпадение внешнего вида и комплектности реального товара с фотографиями и описанием на сайте не является показателем ненадлежащего качества товара.

График работы

Понедельник-пятница – с 09:00 до 18:00
Суббота, воскресенье – выходные дни

* Время указано для региона: Россия, г. Екатеринбург

Условия возврата

Условия возврата и обмена (*** только для физических лиц!)

Компания осуществляет возврат и обмен этого товара в соответствии с требованиями законодательства РФ.

Сроки возврата (*** только для физических лиц!)

Возврат возможен в течение 14 дней после получения (для товаров надлежащего качества). Обратная доставка товаров осуществляется по договоренности.

Согласно действующему законодательству РФ вы можете вернуть товар надлежащего качества или обменять его, если:

• товар не был в употреблении и не имеет следов использования потребителем: царапин, сколов, потёртостей, пятен и т. п.;
• товар полностью укомплектован и сохранена фабричная упаковка;
• сохранены все ярлыки и заводская маркировка;
• товар сохраняет товарный вид и свои потребительские свойства.

Бесплатная доставка по Екатеринбургу*

Мы бесплатно доставляем товар по Екатеринбургу в районы Уралмаш, Эльмаш до Вашего адреса при сумме заказа от 20000 руб.* или до транспортной компании, если товар отправляется в другой город.

* Отдаленные районы города согласовываются отдельно с Вашим менеджером за дополнительную плату

Пуск асинхронного двигателя мощностью 1250 кВт при малых токах в питающей линии Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

Аннотация научной статьи по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям, автор научной работы — Трефилов В.А., Рыбникова Е.А., Крыласов Д.С.

Рассмотрен пуск асинхронного двигателя мощностью 1250 кВт. Применение поперечной компенсации реактивной мощности на время пуска двигателя позволяет снизить токи в питающей линии.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям , автор научной работы — Трефилов В.А., Рыбникова Е.А., Крыласов Д.С.

Компенсация реактивной мощности в системах электроснабжения аппаратов воздушного охлаждения газа

О прямом пуске асинхронного двигателя с двухступенчатой компенсацией реактивной мощности в составе вспомогательного привода электровоза

Влияние компенсации реактивной мощности на устойчивость работы мощного асинхронного двигателя

Статические источники реактивной мощности при диагностике состояния изоляции асинхронного двигателя и питающего кабеля в условиях локальной компенсации

Энергосбережение при замене асинхронного двигателя электропривода насосной станции
i Не можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

START ASYNCHRONOUS MOTOR WITH A CAPACITY OF 1250 kW AT SMALL CURRENTS IN THE POWER LINE

This article describes the start asynchronous motor with a capacity of 1250 kW. The use of reactive power compensation at the time of start of the engine reduces the current in the supply lines.

Текст научной работы на тему «Пуск асинхронного двигателя мощностью 1250 кВт при малых токах в питающей линии»

2014 Электротехника, информационные технологии, системы управления № 12

В.А. Трефилов, Е.А. Рыбникова, Д.С. Крыласов

Пермский национальный исследовательский политехнический университет,

ПУСК АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ МОЩНОСТЬЮ 1250 кВт ПРИ МАЛЫХ ТОКАХ В ПИТАЮЩЕЙ ЛИНИИ

Рассмотрен пуск асинхронного двигателя мощностью 1250 кВт. Применение поперечной компенсации реактивной мощности на время пуска двигателя позволяет снизить токи в питающей линии.

Ключевые слова: мощный асинхронный двигатель, малые токи в питающей линии, активная и реактивная мощность.

V.A. Trefilov, E.A. Rybnikova, D.S. Krylasov

Perm National Research Polytechnic University, Perm, Russian Federation

START ASYNCHRONOUS MOTOR WITH A CAPACITY OF 1250 kW AT SMALL CURRENTS IN THE POWER LINE

This article describes the start asynchronous motor with a capacity of 1250 kW. The use of reactive power compensation at the time of start of the engine reduces the current in the supply lines.

Keywords: powerful induction motor, small current in the supply lines, active and reactive power.

На газокомпрессорной станции «Чашкино» применяется асинхронный электропривод мощностью 1250 кВт. При эксплуатации электропривода выявлено, что при пуске асинхронного двигателя значительно снижается напряжение на шинах РУ 6 кВ, что неблагоприятно сказывается на потребителях собственных нужд и на смежных потребителях. Схема электроснабжения ГКС «Чашкино» представлена на рис. 1. В схему электроснабжения входят: сеть внешнего электроснабжения — подстанция Чашкино 110 кВ; трехобмоточный трансформатор ТДТН — 10000/110; линия электропередачи — кабель марки СИП-3-150 протяженностью 4,5 км; распределительное устройство РУ 6кВ, к которому подключены прочая нагрузка (206+j 106) кВА, 2 рабочих двигателя мощностью 1250 кВ и конденсаторная установка КУ мощностью 600 кВАр.

КУ-бОО АД 1250 206+] 106 Рис. 1. Схема электроснабжения ГКС «Чашкино»

Анализ процессов пуска асинхронного двигателя проводился на составленной в среде Simulink [1] математической модели в фазных координатах. Уравнения, описывающие процессы пуска асинхронного двигателя в представленной схеме электроснабжения, в данной статье не приводятся.

На рис. 2 приведена осциллограмма пуска двигателя на холостом ходу. Момент сопротивления компрессора при пуске составляет 0,1 от его номинального момента (М^ = 383,1 Нм), а после разгона увеличивается до номинального значения Мсн = 3831 Нм.

Рис. 2. Осциллограммы тока (а) и скорости (б) двигателя

Из осциллограмм видно, что пуск двигателя осуществляется при токе I = 600 A, который почти не изменяется с течением времени; время пуска t = 7,3 с. Значительный пусковой ток двигателя приводит к существенному падению напряжения в сети.

На рис. 3 приведены кривые изменения напряжения в начале и в конце линии электропередачи. При пуске напряжение на зажимах трансформатора равно 3175 В (92 % 6ф.н), а напряжение в узле нагрузки — 2304 В, что составляет 66 % от номинального напряжения двигателя (Цф.н = 3464 В). После запуска двигателя напряжение в узле нагрузки в установившемся режиме работы составляет U = 3454 В.

Рис. 3. Осциллограммы напряжения в узле нагрузки (а) и в начале линии (б)

В ГОСТ 13109-97 на качество электроэнергии установлены нормально и предельно допустимые значения установившегося отклонения напряжения на зажимах приемников электрической энергии в пределах соответственно 5Ц,, =±5% и 8и„ =±10% номинального напря-

у норм у пред А

жения сети. В установившемся режиме работы, как видно из диаграммы, отклонение напряжения 8иу = 0,3 % , что удовлетворяет ГОСТу.

На рис. 4 приведены кривые изменения активной и реактивной мощностей в конце линии в узле нагрузки и в начале линии на зажимах трансформатора в процессе пуска двигателя. Из графиков видно, что

двигатель за время пуска потребляет значительную реактивную мощность (порядка 3,85 106 ВАр, которая почти не изменяется с течением времени. Это ведет к увеличению тока в питающей линии и, как следствие, к значительному снижению напряжения при пуске. После разгона двигателя происходит существенное снижение потребления реактивной мощности, чем и объясняется уменьшение тока в линии и отклонения напряжения в узле нагрузки 8иу.

Рис. 4. Кривые изменения активной и реактивной мощностей в узле нагрузки (а) и в начале линии (б)

Величина отклонения напряжения 8иу. в установившемся режиме работы двигателя находится в пределах нормы, это свидетельствует о том, что установленной конденсаторной батареи для компенсации реактивной мощности в узле нагрузки при работе одного асинхронного двигателя достаточно.

Технологический процесс на ГКС «Чашкино» предусматривает одновременную работу двух асинхронных двигателей. На рис. 5 приведены осциллограммы процессов при пуске второго двигателя с уже работающим первым двигателем.

Пуск второго двигателя произведен в момент времени I = 12 с. Разгон двигателя происходит за время I = 9,3 с. Ток двигателя при пус-

ке I = 580 А. Увеличение времени разгона и одновременно уменьшение тока при пуске второго двигателя объясняются большим, чем в случае запуска одного двигателя, снижением напряжения в узле нагрузки. Как следует из рис. 6, напряжение в узле нагрузки при запуске второго двигателя составляет 2050 В (59 % Пф.н), а напряжение на трансформаторе равно 2130 В (61 % Цф.н).

Рис. 5. Осциллограммы тока (а) и скорости (б) 2-го А

Напряжение в узле нагрузки в установившемся режиме работы после запуска второго двигателя равно 3156 В (ЪПу = 8,9 %), что не

удовлетворяет ГОСТ 13109-97. Рост величины отклонения напряжения объясняется увеличенным током линии после пуска второго двигателя (I = 258 А, рис. 6, в). Таким образом, установленной мощности конденсаторной батареи не достаточно для нормальной работы двигателей. Необходимо увеличить мощность батареи конденсаторов для того, чтобы скомпенсировать большую часть индуктивной составляющей тока нагрузки и обеспечить нормальное отклонение напряжения в установившемся режиме при работе двух двигателей. Подбором установлено, что для этого необходимо увеличить мощность конденсаторной батареи с 600 до 1300 кВАр. При такой мощности конденсаторной установки отклонение напряжения составит ЪП, = 4,73 %.

дооо зш 2000 1000 о

Рис. 6. Осциллограммы напряжения узла нагрузки (а), напряжения в начале линии (б) и тока линии (в)

Проведенные исследования показывают, что пуски двигателей мощностью 1250 кВт на газокомпрессорной станции «Чашкино» снижают качество электроэнергии на шинах РУ 6 кВ, что может неблагоприятно отразиться на потребителях собственных нужд и на смежных потребителях [2].

Снижение напряжение на шинах РУ 6 кВ обусловлено значительными перетоками реактивной мощности, которую потребляет двигатель при пуске. На рис. 7 представлена зависимость реактивной мощности двигателя, рассчитанная [3] для разных питающих напряжений при изменении скольжения от 1 до 0. Из зависимостей видно, что асинхронный двигатель при пуске потребляет значительную реактивную

мощность, которая при скольжениях от 1 до 0, 3 изменяется весьма незначительно и только в диапазоне скольжения от 0,3 до 0 начинает резко уменьшаться.

i Не можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

О 0 1 02 0.3 04 0.5 Об 0.7 0.& 09 1

Рис. 7. Зависимость реактивной мощности двигателя при пуске от напряжения питания

Для снижения величины посадки напряжения во время пуска двигателя необходимо уменьшить переток реактивной мощности от источника энергии до узла нагрузки.

Этого можно добиться применением на период пуска двигателя поперечной компенсации реактивной мощности. В качестве источника реактивной (емкостной) мощности можно использовать батарею конденсаторов путем ее установки в узел нагрузки.

В схемах электроснабжения используется защита минимального напряжения, которая, как правило, отстраивается на величину 0,8Цф,н. В ходе исследования установлено, что посадка напряжения в узле нагрузки величиной не более 20 % иф.н при запуске асинхронного двигателя обеспечивается при мощности конденсаторной батареи 5100 кВАр.

Поскольку реактивная мощность асинхронного двигателя при пуске изменяется, то для ее компенсации необходимо применить регулируемый источник реактивной мощности. При исследовании пускового режима батарея конденсаторов была представлена четырьмя ступенями, подобранными при исследовании опытным путем. Мощность ступеней батареи и время их отключения приведены ниже.

Время отключения ступеней, с Мощность ступеней КБ, кВАр

На рис. 8 приведены кривые изменения напряжения в начале и в конце линии, во время пуска одного двигателя при применении поперечной компенсации

4000 3000 2000 1000 0

4000 3000 2000 1000 0

0 1 2 3 4 5 6 7

Рис. 8. Осциллограммы напряжения в узле нагрузки (а) и в начале линии (б)

На рис. 9 приведены осциллограммы тока двигателя и питающей линии. Асинхронный двигатель запускается за время 4,5 с. Ток двигателя при пуске равен 760 А, а ток в питающей линии составляет величину 316,5 А. Таким образом, величина тока в питающей линии значительно меньше пускового тока двигателя и на 45 % меньше тока линии без компенсации реактивной мощности.

На рис. 10 приведены осциллограммы активной и реактивной мощности, измеренные в конце и начале питающей линии. Реактивная мощность узла нагрузки при пуске уменьшается на 36 % по сравнению с мощностью, потребляемой при отсутствии компенсации. Одновременно при компенсации снижается реактивная мощность источника, отдаваемая в линию.

Рис. 9. Осциллограммы пускового тока двигателя (а) и питающей линии (б)

Рис. 10. Осциллограммы активной и реактивной мощностей в узле нагрузки (а) и в начале линии (б)

Ниже приведены определенные подбором мощности ступеней конденсаторной батареи и времена их отключения при запуске второго двигателя при уже работающем первом двигателе.

Время отключения ступеней, с Мощность ступеней КБ, кВАр

По результатам исследования пускового режима второго двигателя можно отметить следующие моменты. Пуск второго асинхронного двигателя осуществляется при токе 740 А за время 4,9 с. Незначительное уменьшение пускового тока и небольшое увеличение времени пуска второго двигателя по сравнению с первым двигателем объясняются снижением напряжения в узле нагрузки до значения и = 2790 В (80,5 % Цф.н). Ток в питающей линии при запуске второго двигателя равен 360 А, что также меньше тока линии без применения компенсации.

Проведенные исследования позволяют сделать следующие выводы:

— пуск асинхронных двигателей на ГКС «Чашкино» сопровождается протеканием в питающей линии токов величиной 600-660 А, значительным снижением питающего напряжения на шинах РУ — 6 кВ: при запуске одного двигателя оно уменьшается до величины 66 % иф.н, а при запуске второго — до величины 59 % иф.н;

— применение поперечной компенсации реактивной мощности на время пуска асинхронных двигателей мощностью 1250 кВт позволит уменьшить протекающий ток в питающей линии до величины 315-360 А, снизить посадку напряжения в узле нагрузки до величины не более 20 % иф.н и сократить продолжительность времени пуска двигателей.

1. Черных И.В. Моделирование электротехнических устройств в Ма1ЬаЬ, 81тРс^ег8у81еш8 и 81тиНпк. — СПб.: Питер, 2007. — 288 с.

2. Суднова В.В. Влияние качества электроэнергии на работу электроприемников / ЗАО «Энергосервис». — М., 2000. — 80 с.

3. Гамазин С.И., Понаровкин Д.Б., Цырук С. А. Переходные процессы в электродвигательной нагрузке систем промышленного электроснабжения. — М.: Изд-во МЭИ, 1991. — 352 с.

1. Chernykh I.V. Modelirovanie elektrotekhnicheskikh ustroistv v MatLab, SimPowerSystems i Simulink [Simulation of electrotechnical devices in MatLab, SimPowerSystems and Simulink]. Saint Petersburg: Piter, 2007. 288 р.

2. Sudnova V.V. Vliianie kachestva elektroenergii na rabotu elektropriemnikov [Influence of quality of the electric power on operation of electroreceivers]. Moscow: ZAO «Energoservis», 2000. 80 р.

3. Gamazin S.I., Ponarovkin D.B., Tsyruk S.A. Perekhodnye protsessy v elektrodvigatel’noi nagruzke sistem promyshlennogo elektrosnabzheniia [Transient phenomena in electromotive loading of systems of industrial electrical power supply]. Izdatel’stvovo Moskovskogo ekonomicheskogo instituta, 1991. 352 р.

Сведения об авторах

Трефилов Владимир Алексеевич (Пермь, Россия) — кандидат технических наук, доцент кафедры электротехники и электромеханики Пермского национального исследовательского политехнического университета (614990, Пермь, Комсомольский пр., 29, e-mail: trefilov@pstu.ru).

Рыбникова Евгения Андреевна (Пермь, Россия) — студентка Пермского национального исследовательского политехнического университета (614990, Пермь, Комсомольский пр., 29).

Крыласов Дмитрий Сергеевич (Пермь, Россия) — студент Пермского национального исследовательского политехнического университета (614990, Пермь, Комсомольский пр., 29).

About the authors

Trefilov Vladimir Alekseevich (Perm, Russian Federation) — is Ph.D. in Technical Sciences, Associate Professor at the Department of Electrical Engineering and Electromechanics Perm National Research Polytechnic University (614990, 29, Komsomolsky pr., Perm, e-mail: trefilov@pstu.ru).

Rybnikova Evgenia Andreevna (Perm, Russian Federation) — is a student Perm National Research Polytechnic University (614990, Perm, 29, Komsomolsky pr.).

Krylasov Dmitry Sergeevich (Perm, Russian Federation) — is a student Perm National Research Polytechnic University (614990, Perm, 29, Komsomolsky pr.).